1915年美國的FISHERGOVERNER公司按設計條件積累了圖表，按圖表先定口徑。由于用這個方法調(diào)節(jié)閥的費用減少了，閥的壽命延長了，因此當時得到了好評。但是按選定的口徑  
     比現(xiàn)在計算出來的還大些。后來按選定法對液體，氣體，蒸汽及各種形式的閥進行了進一步的算法研究。直到1930年美國的FOXBORO公司  
     ROLPHRJOKWELL和DR.@.E.MASON對以下的V型(等百分比)閥,最初使用CV值,并發(fā)表了CV計算公式。  
     1944年美國的MASON—NELLANREGULATOR公司把ROKWELL和MAXON合并為MASON—NEILAN  
     ，發(fā)表了@V計算公式。1945年美國的SONALDEKMAN公司發(fā)表了和MASON—NELLAN  
     差不多的公式，但對流通面積和流量系數(shù)相對關系展開研究工作。1962年美國的F@I（FLUID@ONTROLSINSTITUTE）  
     發(fā)表了FCI58-2流量測定方法，并發(fā)表了調(diào)節(jié)閥口徑計算。迄今還在使用的CV計算式，但同F(xiàn)CI62-1。1960年西德的  
     VDI/VDE也發(fā)表了KV計算式，但同F(xiàn)CI62-1相同，僅僅是單位改為公制。1966~1969  
     年日本機械學會關于調(diào)節(jié)閥基礎調(diào)查分會對定義瘩的口徑計算，規(guī)格書，使用方法進行調(diào)查研究。但到現(xiàn)在還未結(jié)束。1977年美國的ISA（  
     INSTRUMENTSOCIETYOFAMERICA）發(fā)表了標準S39。1“關于壓縮流體的計算”公式。1977~1978美國的  
     ANSI/ISA標準,S75.01于1979年5月15日發(fā)表了NO\\0046-79,為工程服務的報告。  
     調(diào)節(jié)并流通能力的計算，各儀表廠目前采用FCI推薦的CV值計算公式如表1 
公式壓力條件計算式  
     △P<21>△P≥P1/2  
     液體同左  
     氣體常溫（0~60C）  
     溫度修正(>60°C)  
     蒸汽飽和  
     過熱  
     表中各式對一般的使用場合可以滿足。但對于高壓差，高粘度接近飽和狀態(tài)的液體等場合，尤其是蝶閥，球閥等低壓力恢復系數(shù)的閥，誤差就很大了，必須進行修正。  
     80年日本個別公司已開始用下列系數(shù)進行修正。空化系數(shù)：當液體通過調(diào)節(jié)閥時，在縮流部壓力低于閥入口溫度下的飽和蒸汽壓力PV  
     時，一部分液體迅速氣化使通過閥門的液體成為氣液兩相流的現(xiàn)象學稱為閃蒸。縮流部后液體的壓力表逐漸恢復，混雜在液體中的氣泡破碎，在氣泡破碎時造成壓力升高，壓力有時高達數(shù)千  
     kgf/cm2，在這種局部高壓的作用會使閥芯表面的金屬剝落而導致?lián)p壞，此種現(xiàn)象稱為空化。  
     在發(fā)生上述現(xiàn)象時，當閥進口壓差DR=R1-P2增加到一定數(shù)值后，通過閥的流量將不隨著壓差增加而增加產(chǎn)生阻塞流（CHOKOD  
     FLOW），如圖1所示。此時表1中的公式就不適用了，必須修正。即不能單純用△P=P1-P2  
     來計算閥門的流通能力，而必須使流體在閥縮流部的壓力不低于PV。由于各種閥門的壓力恢復系數(shù)是不一樣的，由圖2  
     可見，蝶閥，球閥等高壓力恢復的調(diào)節(jié)瘩更易產(chǎn)生內(nèi)蒸和空化。  
     不同的調(diào)節(jié)閥形式具有不同的壓力恢復系數(shù)，而壓力恢復系數(shù)直接影響產(chǎn)生閃蒸、空化的難易程度，因此引入空化系數(shù)KC。P1-—閥入口壓力；P  
     2—閥出口壓力；PV—飽和蒸氣壓力；DRCV—縮流部差壓；DR=R1-R2  
     KC定義為：KC=△P/△PO=(P1—P2)/(P1—PV)  
     KC數(shù)值是調(diào)節(jié)閥本身結(jié)構(gòu)決定的，反映了該閥壓力恢復的高低，由于DR=KC·DR0即P1—P2=KC(P1-P  
     V)通過KC可求出使縮流部壓力低于PV時（即不產(chǎn)生空化）的最大允許閥壓降DRCRI，即△PCri=P1—P2=KC(P1-PV)